KFC-TM04S DK-3-TM04S韧性/力学性能

C 86300  American standard – UNS  SS 5234 (Cu Zn25 Al 5, SoMsF75), CC762S

C 86500  American standard – UNS  CW710R (Cu Zn35 Ni3 Mn2 Al Pb, Sonderm.)

C 89325  American standard – UNS  Blyfri brons motsv. SS 5640-15

C 89833  American standard – UNS  Blyfri brons motsv. SS 5204-15

C 89835  American standard – UNS  Blyfri brons motsv. DIN 1705 Rg7

C 90800  American standard – UNS  SS 5465-15 (Cu Sn12), CC483K

C 93700  American standard – UNS  SS 5640-15 (Cu Pb10 Sn10), CC495K

C 93800  American standard – UNS  Cu Pb15 Sn (Cu Sn7 Pb15-C), CC496K

C 93200  American standard – UNS  Rg7 (Cu Sn7 Zn4 Pb7), CC493K

C 94300  American standard – UNS

Cu Pb20 Sn 5 ,  (Cu Sn5 Pb20-V), CC497K

看出，锆微合金化和未合金化的锰黄铜均发生了腐蚀，并有一些凹坑。不同的是，未合金化的锰黄铜表面出现明显凸出表面的块状组织以及相对较多、较大的凹坑。

说明α 固溶体腐蚀程度较轻，腐蚀主要发生在β 相和κ 相中。锆微合金化的锰黄铜表面块状组织以及凹坑均很少。说明锆微合金化的铸态锰黄铜在3.5% NaCl 溶液中的耐蚀性能更好 [2]  。

电化学腐蚀性能 

通过未合金化和锆微合金化锰黄铜在室温3.5%NaCl 溶液中的动电位很化曲线。以及自腐蚀电位、腐蚀电流密度和腐蚀速率数值。可以看出，二者都发生了钝化，但是锆微合金化锰黄铜的钝化电流密度更大。可以看出，锆微合金化锰黄铜的自腐蚀电位比未微合金化的高，说明前者的腐蚀倾向更低。可能是由于锰黄铜中的κ 相(富铁相)发生了剥落，留下了自腐蚀电位较正的α 相即富铜相，在锆微合金化锰黄铜中的α相更细，数量更多，从而使自腐蚀电位发生了正移。